приведённого выражения в неразрывности уравнение. Для несжимаемой жидкости П. с.
 удовлетворяет уравнению Лапласа ({{??}}  =  0) и является гармонической 
функцией. В этом случае П. с. допускает простую физическую интерпретацию: П. с. 
данного распределения скорости безвихревого течения есть увеличенный в -1/Q 
(Q — плотность среды) раз импульс сил давления, требуемый для приведения среды 
(первоначально находившейся в состоянии покоя) в данное движение.
Для заданного поля скоростей П. с. в произвольной точке В можно найти 
интегрированием вдоль некоторой кривой, начинающейся в точке А с известным 
значением потенциала:
{{?}}в  =  {{?}}a + ?ваVdr,
где dr — направленный элемент кривой. При движении в односвязной области П. с. 
является однозначной функцией r, а значение интеграла не зависит от пути 
интегрирования. Для многосвязной области П. с. в общем случае неоднозначен, и 
его значение в точке В зависит от формы кривой, вдоль которой проводится 
интегрирование.
В. А. Башкин.
потенциал ускорения — скалярная функция Ф пространственных координат и времени 
t, градиент которой равен вектору ускорения W:
{{формула}}
где {{?}} — потенциал скорости. Существует для безвихревых течений и при 
движении несжимаемой жидкости удовлетворяет, как и потенциал скорости, 
уравнению Лапласа. В аэро- и гидродинамике используется при исследовании 
обтекания профилей и крыльев дозвуковыми и сверхзвуковыми потоками идеального 
газа на основе линеаризованных уравнений (см., например, Прандтля—Глауэрта 
теория).
потенциальное течение — течение жидкости или газа, для которого существует 
потенциал скорости (см. Безвихревое течение).
потеря эффективности органа управления при закритических значениях числа Маха 
полёта — обусловлена развитием зоны сверхзвукового течения (см. Трансзвуковое 
течение) на профиле несущей поверхности при превышении Маха числа полёта М{{?}} 
критического числа М{{*}} (М{{?}} > М.).
Эксперименты в аэродинамических трубах и лётные исследования показали, что при 
приближении значения М{{?}} к единице может иметь место значительное уменьшение 
эффективности органа управления (ОУ), а в некоторых случаях даже обратное его 
действие.
Механизм П. э. о. у. становится понятным, если рассмотреть изменения значений и 
распределения по профилю относительного давления р(р  =  р/р0, где р — давление 
в рассматриваемой точке, р0 — полное давление набегающего потока) при различных 
значениях угла {{?}} отклонения ОУ и М{{?}} (рис. 1). При М{{?}}  =  0,69 < М* 
наблюдается хорошо известное различие в значениях {{р}}, растущих с увеличением 
{{?}}, но характер распределения {{р}} вдоль хорды ({{х}} — выраженное в 
процентах отношение расстояния х от носика профиля вдоль хорды к хорде b 
профиля: {{х}}  =  x/b) практически не меняется. Совершенно иным оказываются 
распределения давления по профилю при М{{?}} > М. На верхней и нижней 
поверхностях видны развитые области сверхзвукового течения (области, где 
|{{р}}| > |ркр|, {{р}}кр — значение {{р}} при местном числе Маха М  =  1). Они 
начинаются приблизительно от х  =  17% и простираются до места расположения 
замыкающих их скачков уплотнения (см. Ударная волна). В отличие от эпюры 
давления, наблюдаемой при М{{?}} < М* при М{{?}}  =  0,83 > М*, например, 
распределение давления на части поверхности профиля — от носика до скачков 
уплотнения — оказывается почти не зависящим от угла {{?}}. Это имеет место на 
протяжении приблизительно 60% хорды на верхней поверхности и 40% — на нижней 
(на ней из-за влияния отклонения ОУ вниз скачок уплотнения смещается к носику 
профиля). Отклонение ОУ вызывает лишь изменения в положении скачка уплотнения 
на профиле и в распределении давления по части профиля, расположенной за 
скачком уплотнения. По мере увеличения М{{?}} скачки уплотнения перемещаются 
вниз по потоку и происходит заметное расширение областей сверхзвукового течения 
на обеих поверхностях профиля.
Оптические исследования обтекания профилей при М{{?}} > M* показывают, что 
расширение зоны сверхзвукового течения всегда сопровождается одновременным 
увеличением высоты скачка уплотнения, то есть глубины проникновения области 
сверхзвукового течения в поток, обтекающий профиль. Поэтому возникающие позади 
скачков уплотнения небольшие возмущения создаваемые обтеканием отклоненного ОУ 
и распространяющиеся в потоке со скоростью звука, не могут проникать на 
переднюю часть поверхности профиля вследствие задерживающего влияния сильно 
развитой местной сверхзвуковой зоны, и распределение давления по части профиля, 
расположенной впереди скачка уплотнения, оказывается почти не зависящим от 
отклонения ОУ. При этом приращение {{?}}су коэффициент подъёмной силы (см.
 Аэродинамические коэффициенты), вызываемое отклонением ОУ и в основном 
определяющее эффективность ОУ, возникает лишь за счёт приращения {{?}}{{р}} 
относительного давления [{{?}}{{р}}  =  {{р}}(?)-р(?  =  0)] на части профиля, 
расположенной позади замыкающего скачка уплотнения (рис. 2).
Г. П. Свищёв.
Рис. 1. Распределения давления вдоль верхней (красные кривые) и нижней (синие 
кривые) поверхностей профиля при различных значениях М{{?}} (а — М{{?}}  =  0,
69; б — М{{?}}  =  0,83; в — М{{?}}  =  0,86 и г — M{{?}}  =  0,88) и различных 
углах {{?}} отклонения руля (кривые 1 — {{?}}  =  0; кривые 2 — {{?}}  =  
8{{°}}, штриховые прямые — значения ркр).
Рис. 2. Распределения приращений {{?}}{{р}} давления вдоль верхней (красные 
кривые) и нижней (синие кривые) поверхностей профиля при отклонении руля на